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由于玻璃是
脆性材料,在其表面存在大量微裂紋,玻璃強度與微裂紋尺寸、形狀和
密度有關,通常玻璃邊部裂紋尺寸大、密度大,所以玻璃邊緣強度低。在
澳大利亞國家標準AS1288中規定,玻璃邊緣強度取中部強度的80%,在《
玻璃幕墻工程技術規程》JGJ102中取玻璃端面強度為中部的70%。
2.5.9 采光頂玻璃強度設計值的選用
采光頂玻璃的最大應力設計值應按
彈性力學計算,且最大應力不得超過長期荷載作用下的強度設計值。我們在玻璃采光頂和雨蓬的玻璃強度設計取值時,應選用長期荷載作用下玻璃強度設計值尼(N/mm2)。在選用夾板或連接方式進行點支式連接時,玻璃的強度設計值應選用長期荷載作用下玻璃的邊緣強度設計值尼。
2.6 在索結構點支式玻璃采光頂的設計時需要考慮的問題
2.6.1 所謂索結構點支式采光頂,就是指玻璃采光頂的支承結構是采用了
拉索作為主要承重
構件。常見的索結構形式有:雙層索系的索桁架結構;由上弦是剛性
桿件（詞條“桿件”由行業大百科提供）下弦為拉索的張弦結構;由桅桿頂部下掛斜拉索的斜拉結構;由拉索交叉構成的馬鞍型曲面索網結構;圓環形輪輻式索結構;平面索網結構等(如圖2.6.1)。
2.6.2 索桁架的矢高與最大變形量
對于雙層索系玻璃采光頂,索桁架矢高可取跨度的1/10～1/20,自初始
預應力狀態之后的最大撓度與跨度之比不宜超過1/200。
鞍形曲面單層索網及雙層索系玻璃采光頂自初始預應力狀態之后的最大撓度與跨度之比不宜超過1/200。平面單層索網玻璃采光頂自動初始預應力狀態之后的最大撓度與跨度之比不宜超過1/60。
2.6.3 索結構的計算
索結構的計算應包括初始預應力狀態的確定及荷載狀態的計算,索結構的初始預應力狀態確定和荷載狀態分析應考慮幾何非線性影響,不考慮材料非線性。索結構的荷載狀態計算應在初始預應力狀態的基礎上考慮
永久荷載與活荷載、雪荷載、風荷載的組合;并應根據具體情況,考慮施工安裝荷載、地震和溫度變化等作用。
索結構設計時,在永久荷載控制的
荷載組合作用下,應避免索退出工作;在
可變荷載控制的荷載組合作用下,應防止因索松弛而導致結構失效。在計算時,應考慮索與下部支承結構的相互影響,有條件時宜采用包含下部結構的整體模型進行分析。
設計索
結構玻璃采光頂時,應考慮屋面雪荷載不均勻分布所產生的不利影響,并應按多種荷載工況進行分析。
2.7 在玻璃梁支承結構點支式玻璃采光頂的設計時需要考慮的問題
2.7.1 所謂
玻璃肋(梁)結構點支式采光頂,就是指玻璃采光頂的支承結構是采用了玻璃肋(梁)作為主要承重構件。常見的玻璃肋(梁)結構形式有:鋼結構與玻璃梁復合式支承結構;索結構與玻璃梁復合支承結構;玻璃梁與其它材質的梁復合支承結構等。
2.7.2 在進行玻璃肋支承玻璃采光頂設計時,最主要的是安全度的考慮,由玻璃自身的特性所決定。這種材料在使用過程會出現不同程度的自身破壞現象。所以在設計時要充分考慮到這一點,一但出現支承玻璃肋破損整體支承梁仍應有足夠的支承力,保證玻璃面板在短時間內不下落。確保安全在玻璃梁支承結構點支式玻璃采光頂的設計時需要考慮到以下問題:
1)玻璃肋最好采用三層玻璃通過夾膠形成支承梁來保證其整體性。
2)玻璃梁與玻璃采光頂的面板玻璃連接應采用穿孔式爪件、駁接頭連接,以此來提高玻璃梁與玻璃面板連接的
可靠度(如圖2.7.1-1)
3)玻璃梁的跨度跨度不宜大于⒉00mm。盡量減少在玻璃梁上打孔,減少玻璃梁之間的接頭。
4)玻璃梁兩端支承點,在設計時應考慮設置成
鉸接,當玻璃采光頂的面板受荷載變形時玻璃梁兩端支承點可自由轉動(如圖2.7,1-2)
5)采用
金屬件連接的玻璃梁其連接件的厚度不應小于6mm,
螺栓直徑不應小于8mm
2.7.3 玻璃梁結構的計算
在玻璃肋(梁)結構點支式采光頂的玻璃肋的強度計算時,玻璃肋的強度設計值應選用長期荷載作用下玻璃的端面強度設計值fg。在最大荷載的作用下,玻璃梁的撓度限值宜取其計算跨度的1/200。
3 點支式玻璃采光頂重要節點（詞條“節點”由行業大百科提供）設計
3.1 點支式玻璃采光頂玻璃面板與支承結構的連接
點支式玻璃采光頂玻璃面板與支承結構的連接方式主要有兩種:一種在玻璃面板上打孔。用
不銹鋼駁接頭固定玻璃面,通過爪件將面玻璃與支承結構連接。這種連接方式叫穿孔式連接;
另一種連接方式是在玻璃面板的邊緣,在兩塊面板之間的縫隙處采用不銹鋼夾板固定面玻璃,再通過爪件或連接機構將玻璃面板與支承結構連接。這類連接方式叫夾板式連接。
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